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发输变电(专业基础)
(2005)在R、L、C串联电路中,XL=20Ω;若总电压维持不变,而将L短路,总电流的有效值与原来相同;则XC应为( )Ω。
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2014-3-4
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(2011)某正弦量的复数形式为F=5+j5,其极坐标形式F为( )。
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2014-3-4
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(2007)正弦电流通过电感元件时,下列关系正确的是( )。
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2014-3-4
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(2005)正弦电流通过电容元件时,下列关系中( )是正确的。
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2014-3-4
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(2010)已知正弦电流的初相角为90。,在t=0时的瞬时值是17.32A,经过(1/50)s后电流第一次下降为0,则其角频率为( )rad/s。
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2014-3-4
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(2009)已知正弦电流的初相角为30。,在t=0时的瞬时值是34.64A,经过(1/60)s后电流第一次下降为0,则其频率为( )Hz。
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2014-3-4
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(2007)已知正弦电流的初相角为60。,在t=0时的瞬时值为17.32A,经过(1/150)s后电流第一次下降为0,则其频率为( )Hz。
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2014-3-4
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(2006)已知正弦电流的初相角为60。,在t=0时的瞬时值为8.66A,经过(1/300)S后电流第一次下降为0,则其频率为( )kHz。
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2014-3-4
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(2005、2008)已知正弦电流的初相角为60。,在t=0时的瞬时值为8.66A,经过(1/300)S后电流第一次下降为0,则其振幅Im为( )A。
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2014-3-4
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(2010)电力系统的频率主要取决于( )。
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2014-3-4
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(2011)简单的电力系统接线如图4.4—7所示,母线A电压保持116kV,变压器低压母线C要求恒调压,电压保持10.5kV,满足以上要求时接在母线C上的电容器容量QC及变压器T的电压比分别为( )。
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2014-3-4
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(2009)变压器一次侧接110kV线路,二次侧接10kV线路,该变压器分接头工作在+2.5%,则实际电压比为( )。
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2014-3-4
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(2010)某变电所装有一电压比为110±5×2.5%/11,STN=31.5MVA的降压变压器,变电所高压母线电压、变压器归算到高压侧的阻抗及负荷功率如图4.4—6中所示,若欲保证变电所低压母线电压Umax=10kV,Umin=10.5kV,在忽略变压器
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2014-3-4
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(2008)某变电所有一台变比为110±2×2.5%/6.3kV,容量为31.5MVA的降压变压器,归算到高压侧的变压器阻抗为ZT=(2.95+i48.8)Ω,变压器低压侧最大负荷为(24+j18)MVA,最小负荷为(12+j9)MVA,变电所高压侧电压在
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2014-3-4
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(2006)已知某变压器电压比为110(1±2×2.5%)/11kV,容量为20MVA,低压母线最大负荷为18MVA,cosφ=0.6,最小负荷为7MVA,cosφ=0.7,归算到高压侧的变压器参数为(5+j60)Ω,变电所高压侧母线在任何情况下均维持电压
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2014-3-4
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(2008)一额定电压为10kV的静电电容器,其容抗值为10.5Ω,接在6kV母线上,电容器在额定电压下供给母线的无功功率为( )。
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2014-3-4
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(2005)如图4.4—5所示输电系统,在满足送端电压固定为112kV,变压器低压侧母线要求逆调压的条件时,应安装的静电电容器的容量为( )。(忽略功率损耗及电压降横分量)
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2014-3-4
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(2007)一条110kV的供电线路,输送有功为22MW,功率因数为0.74。现装设串联电容器以使末端电压从109kV提高到115kV,为达到此目的选用标准单相电容器,其中UG=0.66kV,QGN为40kVA。需装电容器的总容量为( )。
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(2006)高压线末端电压升高常用办法是在线路末端加( )。
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(2010)降低网络损耗的主要措施之一是( )。
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