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若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与下列(　　)项数值最为接近。若已知梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝90kN·m，按荷载效应
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admin2009-3-8
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若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与下列(　　)项数值最为接近。若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ＝0.825，则该梁的短期效应刚度与下列(　　)项数值最为接近。
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钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置3Φ20的钢筋(942mm2)，混凝土保护层c＝25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度 I0＝6m。
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设轴向力的偏心距e0=625mm，承受轴力设计值N＝400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e与下列(　　)项数值最为接近。若已知截面为非对称配筋，受压区配有3Φ20的钢筋，构件承受轴力设计值N＝800kN，弯矩设计值M＝265kN·m，
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设轴向力的偏心距e0=625mm，承受轴力设计值N＝400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e与下列(　　)项数值最为接近。设轴向力的偏心距e0＝1000mm，截面为大偏心受压，每侧布置4Φ25的钢筋，则截面能承受的轴向力设计值N与下列(
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已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=500mm×700mm，柱子的计算长度I0＝12m，混凝土强度等级为C35，纵向钢筋HRB4OO，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as＝40mm。
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若梁的纵向受拉钢筋为4Φ22，纵向受压钢筋为2Φ20，箍筋为Φ8@200双肢箍，梁承受一般均布荷载，则考虑地震组合后该梁能承受的最大弯矩M与剪力V最接近下列(　　)项数值。若该梁为三级框架梁，考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值V=1
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某钢筋混凝土框架梁截面尺寸b×h=300mm×500mm，混凝土强度等级为C25，纵向钢筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，as=35mm。
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在活荷载作用下的支座反力为RAh (设计值，kN)应该和下列(　　)项数值相接近。上弦杆件截面为200mm×200mm，配置4根Φ14的钢筋，试问该屋架上弦杆的承载能力N(设计值，kN)与下列(　　)项值相接近。
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在活荷载作用下的支座反力为RAh (设计值，kN)应该和下列(　　)项数值相接近。在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件S1的内力设计值(kN)与下列(　　)项数值相接近。
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有一钢筋混凝土非预应力屋架，如下图所示：已知：屋架混凝土强度等级为C30。节点集中荷载P=P1+P2 恒荷载P1=12kN(标准值且包括构件自重) 活荷载P2=6kN(标准值且活荷载大于4kN/m2) 提示：1．计算屋架杆件内力时
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假定主梁跨中截面弯矩M恒=2215.43kN·m，M活=1455.22kN·m。主梁毛截面特性如下：截面积A=0.52m2，惯性矩I=0.0896m4，中性轴至上缘距离y上=0.525m，中性轴至下缘距离y下=0.875m，预应力筋偏心距ey=0.795m
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某后张预应力混凝土梁桥，钢绞线标准强度Ryb=1860MPa。
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当桥上作用的活载是汽车-20级时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。当桥上作用的活载是人群荷载时，2号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。
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当桥上作用的活载是汽车-20级时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。当桥上作用的活载是挂车-100级时，2号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。
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当桥上作用的活载是汽车-20级时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。当桥上作用的活载是汽车-20级时，2号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。
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当桥上作用的活载是汽车-20级时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。当桥上作用的活载是人群荷载时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。
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当桥上作用的活载是汽车-20级时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。当桥上作用的活载是挂车-100级时，1号梁的横向分布系数m0最接近的数值为(　　)。
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如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。
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下图为某壁式框架的梁柱节点，按有关规定计算梁刚域长度lb和柱刚域长度lc，下列(　　)项结果是正确的。
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